一、閥門(mén)啟動(dòng)前的檢查應按第二章第一節進(jìn)行,啟動(dòng)前的各閥門(mén)見(jiàn)閥門(mén)開(kāi)關(guān)位置一覽表。
二、啟動(dòng)前的準備:1、與廠(chǎng)調、汽機、電氣、儀表、化驗等有關(guān)單位的值班人員聯(lián)系。2、給鍋爐上水,打開(kāi)汽包放空閥,過(guò)熱器放空閥,開(kāi)啟給水旁路閥進(jìn)行上水,送進(jìn)鍋爐的水應經(jīng)過(guò)除氧,水溫不超過(guò)104℃,上水應緩慢,鍋爐從沒(méi)水開(kāi)始到汽包最低水位處的時(shí)間,冬季不少于2小時(shí),夏季不少于1小時(shí),如環(huán)境溫度低于5℃,還應延長(cháng)時(shí)間,鍋爐上水時(shí),不得影響其它運行鍋爐的正常給水。3、在進(jìn)水時(shí)應檢查鍋爐汽包人孔蓋,各集箱手孔蓋,法蘭接合面,排污閥及疏水閥等是否有泄漏,并作相應處理。4、當汽包水位升至汽包最低水位指示時(shí),停止上水,停止上水后10—15分鐘應保持水位不變,如水位有上升或下降時(shí),應查明原因,并予以消除。5、如爐內原有水,經(jīng)化驗合格可不放掉,根據情況進(jìn)行上水,放水,如水質(zhì)不合格,則應全部放掉再進(jìn)行上水。
在使用時(shí)流化床裝置不能只限于會(huì )用,還要熟知其性能特點(diǎn)。
裝置的運行全部采用計算機控制。微機控制系統能實(shí)時(shí)顯示裝置的運行狀態(tài),對有關(guān)參數進(jìn)行自動(dòng)采集、儲存、控制、打印,對異常參數報警并實(shí)施安全保護。
流化床裝置反應器內催化劑處于流化狀態(tài),油氣與催化劑充分接觸,反應效果好。 裝置不僅能進(jìn)行輕質(zhì)油、減壓溜分油催化裂化試驗,而且還可以進(jìn)行渣油催化裂化試驗。
同時(shí),流化床裝置溫度及壓力的控制采用了多種控制方式,如PID控制、串級控制、前饋控制等。對于相互關(guān)聯(lián)的兩個(gè)控制回路,在單回路控制和雙回路串級控制切換時(shí),可實(shí)現無(wú)擾切換,使裝置能長(cháng)時(shí)間平穩運行。
該裝置風(fēng)機設計主要包含:氣動(dòng)計算、結構設計、可靠性分析(機械計算)三大部分,而流化床裝置氣動(dòng)計算是重要基礎,并要遵循以下幾點(diǎn)原則: 1。要滿(mǎn)足技術(shù)參數(風(fēng)量、風(fēng)壓); 2。
良好的經(jīng)濟性,風(fēng)機要高效,特性曲線(xiàn)要寬廣,變工況時(shí)壓縮機的性能要好; 3。 流化床裝置結構要緊湊,便于安裝維護; 4。
工藝性好,要便于加工制造,標準件、通用件使用率要高; 5。噪音低; 6。
要合理選材,并對加工制造精度提出合理要求。 總之,化工類(lèi)裝置廠(chǎng)家要根據用戶(hù)的技術(shù)參數及要求,根據運行場(chǎng)所和運行特點(diǎn),確定正確的設計思路及設計原則。
(1)控制床溫,防止局部超溫結焦,而造成點(diǎn)火失敗。
(2)注意汽包水位,以防鍋爐缺水。 (3)嚴格控制溫升速度,以防金屬溫差增大和耐火材料因溫 差過(guò)大造成裂紋和脫落(一般控制飽和溫度溫升在50°C/h以 內)。
(4)控制風(fēng)室溫度不超過(guò)900°C。 (5)膨脹指示器指示準確。
(6)點(diǎn)火過(guò)程中要保持適當的爐膛負壓,以防止火焰噴出 傷人。 (7)點(diǎn)火啟動(dòng)中不得任意打開(kāi)人孔門(mén)。
(8)點(diǎn)火啟動(dòng)過(guò)程中,油點(diǎn)燃后,檢查燃燒情況,一旦熄 火,能自動(dòng)立即切斷油路,防止爆燃。若自動(dòng)失靈,應立即改為 手操處理。
(9)點(diǎn)火啟動(dòng)時(shí)若點(diǎn)不著(zhù)火或熄滅時(shí),應立即停止噴油,利 用引風(fēng)機和一次風(fēng)機加強通風(fēng),吹掃持續時(shí)間為3?5min。 (10)啟動(dòng)給煤機之前,應先投入播煤風(fēng)。
(11)油槍油門(mén)不要開(kāi)得過(guò)大,點(diǎn)火風(fēng)量也不宜過(guò)大,以免 損壞設備。
循環(huán)流化床鍋爐運行中,料層厚度的高低直接影響著(zhù)床料的流化質(zhì)量,繼而影響燃燒效率,因此,維持一定的料層厚度是正常運行必不可少的條件。
料層厚度可根據風(fēng)室靜壓的變化來(lái)判斷,當風(fēng)量一定時(shí),風(fēng)室靜壓增高說(shuō)明阻力增大,料層增厚。在風(fēng)壓給定時(shí),運行料層厚度高低取決于床料密度和運行負荷,床料密度小,料層可厚一些,密度大,料層薄一些;滿(mǎn)負荷時(shí),需要的循環(huán)灰量大,料層應厚,低負荷時(shí),需要的循環(huán)灰量小,料層應薄。
運行中床層流化正常時(shí),風(fēng)室靜壓指示呈周期擺動(dòng),當料層過(guò)厚,風(fēng)室壓力指示擺動(dòng)變小或不再擺動(dòng),表明流化惡化,應適當放掉爐渣,降低料層厚度,當風(fēng)室靜壓大幅度波動(dòng)時(shí),可能是出現結焦或爐底沉積大量爐渣,應及時(shí)排除。在運行中應盡量采取連續或半連續的排猹方式,即勤排少排原則,這樣可保證床內料層穩定,防止有效顆粒的流失,有利于鍋爐的穩定運行。
(1)烘爐時(shí)應嚴格按照材料廠(chǎng)商提供的烘爐曲線(xiàn)控制升 溫速度和恒溫時(shí)間。
(2)烘爐時(shí)應連續進(jìn)行,每小時(shí)記錄爐膛各點(diǎn)床溫、旋風(fēng)分 離器進(jìn)出口、立管、回料閥、料腿、床下啟動(dòng)燃燒器出口和筒壁 溫度以及冷渣器等處煙氣溫度。 (3)烘爐時(shí)應注意觀(guān)察鍋爐膨脹情況,記錄各部位膨脹指示 值,如發(fā)現異常應及時(shí)采取措施。
(4)應加強巡檢,防止發(fā)生異常,對現場(chǎng)安裝的臨時(shí)油管, 要設置警示。 (5)部分烘爐時(shí)段結合鍋爐吹管進(jìn)行,可更好地防止受熱面 管壁超溫。
(6)當烘爐設備出現故障時(shí),應及時(shí)調整爐膛壓力,防止床 溫下降過(guò)快。
具體如下:(1)風(fēng)機停止前一定要確定爐內燃料已完全燃燒。
(2) 鍋爐壓火后,應防止鍋爐汽壓升高,要開(kāi)啟過(guò)熱器疏水門(mén),必要時(shí)可短時(shí)間開(kāi)啟對空排汽門(mén),但應盡可能保證汽壓的穩定。(3) 鍋爐壓火后,要保持汽包水位正常。
鍋爐不進(jìn)水時(shí),打開(kāi)再循環(huán)門(mén);需要進(jìn)水時(shí),關(guān)閉再循環(huán)門(mén)再進(jìn)水。(4) 如壓火時(shí)間較長(cháng),在床溫接近800°C時(shí),應中途啟動(dòng)升溫,待床溫升高到正常后,再重新壓火。
(5) 不允許對壓火備用鍋爐及所屬設備不加監視。(6) 壓火備用鍋爐的設備及熱工儀表,不得任意進(jìn)行檢修或挪用。
床溫控制方案這問(wèn)題有點(diǎn)復雜,也就是最難得就是考慮煤質(zhì)和一次、二次風(fēng)相連比,第二:羅茨風(fēng)機調整是根據控制返料灰與床溫關(guān)系 第三:爐膛負壓、一次、二次風(fēng)根據床溫調整整體爐膛溫度 第四:注意調整爐膛溫度時(shí)注意返料灰 第五:鍋爐放渣 第六:以上五條相互相連。
互相影響!好了給你參考一下2 循環(huán)流化床床溫特性分析 影響床溫的可調因素主要有給煤量、一次風(fēng)量、二 次風(fēng)量、爐底排渣量等。其中影響最大的是給煤量*(煤質(zhì))和一 次風(fēng)量 2 . 1 給煤量與床溫 給煤是影響床溫最主要最直接的因素之一, 給煤量 對床溫影響存在巨大的滯后性 , 這個(gè)特性增加了床溫調 節 的難度。
啟動(dòng) 中開(kāi)始投煤或增加燃料升負荷過(guò)程中,由于燃 料顆粒投入后不能即時(shí)著(zhù)火, 加之爐膛內床料量巨大, 并不能引起床溫升高, 而是存在很大的延時(shí)。運行中發(fā) 現這個(gè)滯后時(shí)間是很長(cháng)的, 開(kāi)始投煤時(shí)甚至有超過(guò) 2 0分 鐘的滯后時(shí)間,高負荷運行中也會(huì )有一分鐘以上的滯 后, 也就是說(shuō)開(kāi)始投入煤燃料時(shí) 2 0分鐘后床溫才開(kāi)始上 升 , 這個(gè)過(guò)程中甚至會(huì )出現有床溫下降的趨勢。
在這個(gè) 過(guò)程中如果連續投入煤粉會(huì )造成床料 中可燃物積存過(guò) 多, 達到著(zhù)火點(diǎn)后引起爆燃, 床溫迅速升高且無(wú)法控制。 同時(shí)床溫升高導致可燃物迅速燃燒消耗 , 可燃物濃度迅 速下降 , 又會(huì )導致床溫大幅下降, 從而床溫大幅波動(dòng)。
鍋爐在協(xié)調變負荷過(guò)程中也存在這個(gè) 問(wèn)題 , 這給鍋爐運 行人員及 自動(dòng)控制系統造成了很大困難, 很難將床溫控 制在允許范圍之 內, 床溫很容易超過(guò)設計溫度。另外給 煤機給煤量不穩定也是造成床溫波動(dòng)的直接影像因素 , 運行中應密切關(guān)注。
2 . 2 一次風(fēng)與床溫 循環(huán)流化床 中的一次風(fēng)有兩個(gè)作用, 一是作為流化 用風(fēng), 二是作為燃燒用風(fēng)。相應地一次風(fēng)對床溫的影響 也有兩個(gè)方面, 風(fēng)量大 , 煙氣從密相區帶走的熱量也多, 造成床溫下降; 風(fēng)量大, 氣固紊合更加劇烈 , 提供給碳粒 燃燒的氧量上升 , 燃燒放熱量增加 , 造成床溫上升 。
這 是兩個(gè)相反的趨勢, 同樣一次風(fēng)量不足對床溫的影響也 有兩個(gè)方面, 特別是煤多風(fēng)少時(shí), 燃燒不良, 密相區燃燒 放熱降低, 造成床溫下降【 4 】 ; 如果此時(shí)誤判為缺煤而繼 續加大給煤 , 會(huì )使床溫進(jìn)一步下降。再加大一次風(fēng)量 , 積存燃料迅速燃燒放熱就會(huì )引起床溫迅速上升 , 無(wú)法控 制導致超溫及床溫大幅波動(dòng)。
現場(chǎng)控制系統設計一次風(fēng)量通常跟隨隨給煤量 的 變化而變化 , 合適風(fēng)煤配比在運行調節 中非常重要 , 運行中發(fā)現大部分情況控制系統能夠保證合理的風(fēng)配比, 這種情況下增加一次風(fēng)量能夠降低床溫 , 適當減少一次 風(fēng)量能夠提高床溫。 而且相對于給煤調節, 一次風(fēng)量對 床溫影響滯后性要小很多 。
2 . 3 氧量與床溫 氧量變化可反映爐內燃燒工況, 所以可以做為床溫 調節的重要依據 , 并且其滯后性 比給煤調節床溫的滯后 要小, 可提前反映給煤調節的趨勢, 一般當給風(fēng)不變 , 氧 量降低時(shí), 說(shuō)明此時(shí)給煤過(guò)大, 會(huì )出現缺氧燃燒而使床 溫降低, 應減少給煤以穩定床溫, 反之亦成立。 3 床溫手動(dòng)調節方法研究 3 . 1 點(diǎn)火過(guò)程中床溫調節 點(diǎn)火啟動(dòng)是循環(huán)流化床鍋爐運行的薄弱環(huán)節, 大部 分設計床溫達到 6 0 0℃以上時(shí)才允許投煤。
這是由于床 溫較低, 投入燃料顆粒達到著(zhù)火點(diǎn)的時(shí)間很長(cháng), 如果連 續投煤會(huì )導致床上可燃物濃度大增 , 床溫不增反降 , 一 旦著(zhù)火燃燒又會(huì )發(fā)生爆燃導致床溫急劇升高 , 所 以開(kāi)始 投煤應在投入一定量煤后停止給煤, 待床溫有上漲趨勢 時(shí), 確定煤 已著(zhù)火再繼續給煤以防止可燃物積存過(guò)多爆 燃 , 此方法可反復幾次以控制床溫穩定上升。 3 . 2 低負荷下的床溫調節 一 般循環(huán)流化床鍋爐在 4 0%負荷 以下運行時(shí) , 一 次風(fēng)量保持在設計最低風(fēng)量運行 , 此階段需要逐步提 高床溫至額定值 , 所以在風(fēng)量一定的情況下提高床溫 只能通過(guò)增加給煤實(shí)現, 實(shí)際運行中此階段床溫滯后 性依然很大 , 給煤 不當很容易 引起床溫大幅波動(dòng)。
所 以建議采用少量多次的給煤方法來(lái)提高床溫 ,每次少 量增加給煤待床溫穩定后再繼續增加給煤 ,以保證床 溫緩慢上升至額定值 。 3 . 3 高負荷下的床溫調節 高負荷階段床溫較高, 床溫滯后性相對較小 , 且一 次風(fēng)量一般可投入 自動(dòng)控制, 自動(dòng)控制下一次風(fēng)量跟隨 燃料量增長(cháng)而增長(cháng), 此階段可以通過(guò)調整一次風(fēng)量偏置 的大小控制風(fēng)煤量配比的方法調整床溫 。
變負荷時(shí)應 密切關(guān)注一次風(fēng)跟蹤情況 , 必要時(shí)手動(dòng)控制一次風(fēng)量 , 嚴格遵循先加風(fēng)后加煤 , 先減煤后減風(fēng)的原則。 3 . 4 帶外置床的鍋爐床溫調節 帶 有外置床 的循環(huán)流化 床機組有一部 分 回料屬 于低溫回料 , 這種形式的機組床溫調節相對簡(jiǎn)單 , 可 以通過(guò)調整低溫會(huì )料量 的大小來(lái)調節床溫【 5 ] , 但調節 過(guò)程中應注意外置床內受熱面金屬溫度的變化 , 防止 溫升 過(guò)快 。
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